Главная Классификация процессов сварки 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 [ 56 ] 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 10. Режимы поверхностной резки низкоуглеродистой стали
Кислородно-флюсовая резка металлов и неметаллических материалов. При кислородно-флкюовой резке в зону реакции вводят дополнительно порошкообразный флюс, интенсивно окисляющийся или плавящийся в зоне реакции и разжижающий образующие шлаки. Увеличение количества выделяющейся при этом процессе теплоты позволяет применять его для резки материалов, окисление которых связано с образованием тугоплавких и вязких соединений. Расчет состава флюса для резки конкретного металла производят по диаграммам состояния из условий получения шлакового состава с минимальной температурой плавления и вязкостью. Кислородно-флюсовой резке подвергают высоколегированную сталь, чугун, сплавы меди и алюминия, зашлакованный металл, а также неметаллические материалы - огнеупоры и железобетон. 3 табл. И приведен состав флюсов, применяющихся при резке этих материалов. п. Составы флюсов для кислородно-флюсовой резки материалов
Производительность и экономичность кислородно-флюсовой резки зависят и т V Р°Д режущего кислорода, состава стали 12Х&* Р °ВДУеь.е режимы фигурной кислородно-флюсовой резки ?ыГ уве$иче \а 1 Р-олинейной резки mVt 12. Режимы кислородно-флюсовой резки стали 12Х18Н9Т
Кислородно-флюсовую резку широко применяют в тяжелом машиностроении и металлургии для обрезки прибылей литья, резки слябов и блюмов в холодном состоянии, отрезки от горячего слитка мерных заготовок (в установках непрерывной разливки стали). При кислородно-флюсовой резке очень высокие (неоптимальные) скорости истечения кислородной струи не повышают скорости процесса, так как частицы флюса не успевают окислиться в резе, они догорают ниже его. Кроме того, из-за большой кинетической энергии струи, частицы флюса отбрасываются к периферии струи, поэтому они окисляются не полностью. ЭЛЕКТРИЧЕСКАЯ РЕЗКА Электрической резкой называют способы проплавления материала по заданной траектории с образованием разделительного или поверхностного реза за счет использования теплоты, выделяемой электрическими источниками энергии. При этом могут быть применены (табл. 13) нагрев электрической дугой, контактным сопротивлением и индукционный. 13. Принципиальная классификация способов электрической резки
Резка fo струей плазмы Неокисляю-щей Окисляюще! Плазменная резка азотом, аргоном, водородом, гелием или их смесями Плазменная резка кислородсодержащими сре дами Индукционный нагрев при резке металлов еще не получил широкого распространения. В отдельных случаях его применяют для разделения труб на мерные отрезки (нагрев по периметру и последующий разрыв осевым усилием) или им заменяют газопламенный нагрев при резке струей кислорода. Контактный нагрев также используют при резке кислородом. Наряду с этим юн положен в основу способов электроконтактной резки. При резке используют комплекс элементарных актов расплавления и механического удаления металла е электрическом контакте. Наряду с электроэрозионными и другими подобными процессами контактный нагрев рассматривают в составе электрофизических методов обработки. Наибольшее практическое значение в настоящее время имеют электрические способы резки, основанные на использовании электрического дугового разряда. Теплота в электрической дуге выделяется у оснований дугового столба на поверхностях электродов (катодная и анодная области дуги), а также в плазме, заполняющей межэлектродный промежуток. Способы резки с преимущественным использованием энергии, выделяющейся в приэлектродных областях, называют дуговыми. Способы с использованием энергии плазмы объединяют термином - плазменные. Резка угольной дугой при повышенных токах сейчас находит ограниченное применение. Она характеризуется пассивным удалением расплава из образующейся полости реза. При этом возникают большие потери энергии, а получаемый рез и?у!еет неровные сильно оплавленные кромки, загрязненные газовыми и шлаковыми включениями. Для местной подгонки свариваемых элементов металлических конструкций, удаления небольших участков дефектных швов используют дуговую резку металлическими покрытыми электродами. Выплавляя металл возвратно-поступательными движениями электрода, возможно получить заданные разъем или полость в металлическом теле, произвольно расположенном в пространстве. Предпочтительны электроды для резки со специальными экзотермическими или газообразующими покрытиями. Образующиеся при горении дуги на рабочем торце электрода козырек из покрытия и поток окисляющих газов способствуют интенсификации удаления металла. Для резки постоянным и переменным током в СССР разработаны электроды АНР-2, АНО-4 и др. Наиболее высокие энергетическую эффективность и качественные результаты резки получают, дополняя плавящее действие дуги действием струи газа, ускоряющей эвакуацию расплава и способствующей необходимому для резки распределению вводимой тепловой энергии по толщине металла (газодуговые способы резки). Для поверхностной обработки (термической строжки) металлов, в основном стали, получила распространение воздушно-дуговая резка. В специальных процессах (в основном при подводных работах) используют кислородно-дуговую резку. При этом плавящую дугу возбуждают трубчатым электродом, используя его канал, как сопло, формирующее режущую струю кислорода, а образующийся на торце козырек , - как колокол, изолирующий разряд в воде. Качество реза, выполненного таким способом, невысоко. Все более широкое применение получают плазменные способы резки. Плазменно-дуговая резка. Сущность способа состоит в проплавленпи металла обрабатываемого объекта сжатой плазменной дугой и интенсивном удалении расплава струей плазмы. Поток плазмы получают в плазматронах. Корпус режущего плазматрона (рис. 13) содержит цилиндрическую дуговую камеру малого диаметра с выходным каналом, формирующим сжатую (плазменную) дугу. Для возбуждения плазмогенерирующей дуги служит электрод, располагаемый обычно в тыльной стороне дуговой камеры. Столб дуги ориентируется по оси формирующего канала и заполняет практически все его сечение. В дуговую камеру подают рабочий газ (плазмообразующую среду). Газ, поступая в столб дуги, заполняющий формирующий канал, превращается в плазму. Вытекающий из сопла поток плазмы стабилизирует дуговой разряд. Газ и жесткие стенки формирующего канала ограничивают сечение столба дуги (сжи- ри,гКсмс) Рис. 13. Режущий плазматрон: t - корпус; 2 - электрод (катод); 5 - формирующий наконечник; 4 - изолятор; 5 - разрезаемый металл; 6 - дуговая камера; 7 - столб Дуги; 5 - подача охлаждающей воды; 9 - подача рабочего газа; 10 - слив воды; - источник тока; 12 - устройство зажигания дуги Г 2млг Рис. 14. Распределение температуры Т (1), скорости течения азотной плазмы (2) и массового расхода pU (3) по сечению столба в формирующем канале плазматрона зажигания дуги В современной технике резки применяют две схемы плазмообразования (рис. 15). В первом случае используют дугу прямого действия, возбуждаемую на обрабатываемом металле, являющемся одним из электродов разряда. При Этом используется энергия одного из приэлектродных пятен дуги и энергия плазмы столба и вытекающего из него факела. Поэтому резку по такой схеме плазмы столба и выгекснищ! .w называют плазменно-дуговой. Во второй схеме, соответствующей косвенной (независимой) дуге, объект обработки не включают в электрическую цепь. Вторым электродом сжатой дуги в этом случае служит формирующий наконечник плазматрона. Поток плазмы совпадает со столбом дуги лишь внутри сопла, а вытекая из него, образует свободную струю плазмы. В этом случае энергия активных пятен и части столба поглощается стенками формирующего канала. Для резки используется только энергия плазменной струи (резка плазменной струей). Энергетическая оценка обеих схем показывает, что плазменно-дуговую резку характеризует наиболее высокая эффективность, поскольку полезная мощ- мают его), что приводит к повышению температуры плазмы до 20 000-30 000° С. При этих температурах электрическая проводимость плазмы приближается к электропроводности металлического проводника. Скорость плазмы в струе, истекающей из сопла режущего плазматрона, может превышать 2-3 км/с. Распределение температуры, проводимости, плотности и скорости течения плазмы по сечению столба в формирующем канале и вне его характеризуется высокими градиентами (рис. 14). Режущая дуга является концентрированным источником теплоты. Плотность энергии в формирующих соплах режущих плазматро-нов достигает 10 Вт/см. ность сжатой дуги реализуется в частях разряда, вынесенных за пределы наконечника. Поэтому для резки металлов, как правило, используют схему плазмен-но-дуговой резки. Этот вид плазменной резки наиболее распространен и его промышленное применение непрерывно расширяется. Плазменную струю применяют относительно редко, преимущественно для резки неметаллических материалов. При плазменно-дуговой резке наиболее эффективно используется энергия в режущей дуге постоянного тока прямой полярности (анод на металле). Этот способ применяют преимущественно для разделительных операций и, в значительно меньшей степени, для поверхностной обработки. Разделительная резка состоит в сквозном проплавлений металла по линии реза с целью вырезки деталей заданной конфигурации и получения отверстий или надрезов в заготовке. Поверхностная резка состоит в расплавлении и снятии с поверхности заготовки слоя металла заданной толщины. Разделительная плазменно-ду-говая резка. Резку выполняют разномерно с заданной скоростью, Рис. 15. Схемы плазмообразования: я - плазменная дуга; б - плазменная CTt-уя; л ~ -ЯУгa, 3 - струя плазмы; 4 - обрабатываемый металл; 5- накг-течп;гк-6 - катод; 7 - изолятор; 8 - катодный узел перемещая режущий плазматрон по заданнойр; ктоии ГпГ fuulTZ РУ плазмы выдувает расплавлный металл Гокр щии ее поток более холодного газа препятствует отклонениям пуг sacrlnlf.Z проникать в толщу обрабатываемой детали. Сжатую дугу! обдаюшую такими свойствами, называют проникающей плазменной lyrof. Ее 2дное пятно часть
Рис. 16. Схема разделительной плазменно-дуговой резки: / - плазматрон (сопло); 2 катод; <i - подача газа; 4 - режущая дуга; 5 - выполненный рез Рис. 17. Схема формирования реза: / - столб режущей дуги; 2 - лобовая поверхность реза; 3 - зона теплопередачи столба; 4 - анодное пятно; 5 - зона скольжения пятен; 6 - факел дуги; 7 - зона теплопередачи факела; 8 - плазматрон столба и вытекающий из него факел плазмы по мере расплавления металла и формирования полости реза погружаются в нее (рис. 16), В полости реза анодное пятно ориентируется на лобовой поверхности, непрерывно скользя от верхних кромок к нижним, где отмирает. Скольжению дуги сопутствуют процессы электрического пробоя изолирующего газового слоя в верхней части реза и шунтирования радиального участка столба. Электрический пробой происходит на некотором расстоянии от верхних кромок реза, а отмирание нижнего радиального участка дуги - на некотором расстоянии от нижних кромок (рис. 17). В связи с этим энергетическое строение режущей проникающей дуги помимо наличия приэлектродных областей характеризуется неоднородностью столба разряда, в котором можно различить три зоны с различными условиями теплоотдачи: закрытый столб, сжатый столб и открытый столб. Анодная область, участок открытого столба и факел дуги являются режущими частями (рис. 18). В полости реза существуют три характерных участка передачи энергии режущей дугой обрабатываемому металлу. В верхней части реза действует теплообменный источник - погруженный в образующуюся полость участок высокотемпературного столба дуги. На среднем участке наряду с теплопередачей от столба и факела тепловая энергия вводится преимущественно заряженными частицами, локализующими свою энергию в активном пятне разряда. В нижней части реза теплота вводится плазменным факелом, являющимся аналогично столбу теплообмен-ным источником. По мере удаления от анодного пятна интенсивность теплового потока от факела снижается. Форма и поперечные размеры реза определяются интенсивностью теплопередачи в каждом из сечений по глубине реза. В пределах участка действия столба ширина реза сохраняется практически постоянной. По мере перехода в область скольжения пятна ширина реза возрастает, достигает наибольшего значения, а затем, переходя в область действия факела, уменьшается. Изменения ширины реза по его глубине сильно влияют на форму кромок реза, наблюдаемая неперпендикулярность которых является одним из показателей качества вырезаемых деталей и заготовок, определяемых ГОСТ 14792-69. Для получения наиболее благоприятной формы кромок резку нужно вести хорошо отлаженным плазматроном, исключающим отклонения режущей дуги от оси сопла, и при выборе режимов обеспечивать наибольшее возможное напряжение дуги. От напряжения дуги 1] и рабочего тока / зависит режущая способность дуги, определяющая максимальную скорость v резки металла толщиной б, плотностью 7 и теплосодержанием S (при температуре плавления): 0,24т1/(; Рис. 18. Основные участки режущей дуги: ъс сс ос рс- напряже-ния участков столба соответственно закрытого, сжатого, открытого, режущего; t/ и (7 - анодное и катодное падения потенциала; Я - плазматрон; Э - катод; М. - разрезаемый металл; Ф - факел дуги ybbS где т - полный тепловой КПД процесса резки; b - ширина реза. Напряжение режущей дуги определяется длиной и диаметром формирующего канала плазматрона, видом и расходом газа, толщиной металла, скоростью |
© 2011 - 2024 www.taginvest.ru
Копирование материалов запрещено |