Исполнение I

Исполнение Л

Исполнение Ш

120

Исполнение Ш

Рнс. 9.63. Наиболее распространеннм форма режущих граней пуансонов

Рис. 9.64. Упрощенные конструкции штамлов с одним режупщм инструмекгом для разделения неметаллических материалов

На1фа11ЛЯЮ1Цие узлы. В связи с необходимостью соблюдения относительно малых зазоров резания Z между режущими 1фомками матриц и пуансонов предъявляются жесткие требования к обеспечению высокоточного направления верхней части штампа относительно нижней. Это достигается с помощью направляющих узлов блока [33]. Наиболее простой и доступной для изготовления является пара цилиндрических направляющих скольжения - колонка со втулкой.

В среднегабаритных и крупногабаритных штампах дополнительно к комплекту цилиндрических направляющих устанавливают призматические направляющие (рис. 9.65). Такое сочетание особенно необходимо, когда процесс резания происходит с наличием односторонних распирающих сил (например, при обрезке детали только с одной стороны или с двух, но не противоположных сторон). Главное требование к комплекту направляющих узлов штампа - это исключение зарубания режущих кромок матриц и пуансонов при их взаимном сближении. Осуществление данного требования возможно при условии, если односторонний зазор между колонной и втулкой меньше технологического зазора резания Z-Степень точности посадки в цилиндрической паре, работающей со скольжением, ограничивается 6 и 7-м квалитетами с применением преимущественно смешанной посадки Н7

-. В прецизионных штампах степень точ-

ности повышается до 5-го квалитета с приме-Н6

пением посадки-.

С меньшей величиной зазора (например, в пределах 4-го квалитета) направляющие узлы со скольжением изготавливать и эксплуатировать практически трудно. В таких случаях целесообразно переходить от скольжения к качению, применяя для этого шариковые сепараторы (рис. 9.66).

Нагрузки, воспринимаемые штампом. Основные детали штампа испытывают нагрузки от технологического усилия Р, необходимого для разделения материала, и от сил трения, возникающих при съеме материала с пуансонов, проталкивании деталей и отходов через матрицу, от распирающих нагрузок и др.

Усилие съема штампуемого материала с пуансона равно полной силе трения

=А1исг.пА>

(9.13)

где - давление на контактной поверхности, возникаемое в результате натяга при запрессовке штампуемого материала, МПа; при круглом рабочем контуре и кольцевом отходе

где D и d - диаметры соответственно заготовки и пробиваемого (вырубаемого) контура, мм; 6 - натяг, мм (применяемый 5 =

Рнс. 9.65. Сочетание в штампе цилнцдричсскях напрааляюощх с призматическими

= 0,0010; Ехи Е2- модули упругости первого пуансоном, мм; рода соответственно штампуемого материала и материала пуансона, МПа; Л1 и Л2 - коэффициенты Пуассона соответхггвенно штампуемого материала и материала пуансона [19]; / - коэффициент трения между штампуемым материалом и пуансоном [13]; icr.n истинная площадь контакта пггампуемого материала с

ист.п ~ п-

Здесь L = ltd - периметр среза, мм; - высота блестящего пояска на торце материала по контуру среза, находящегося в контакте с пуансоном, мм. Максимальные значения приведены в табл. 9.36.

9.36. Максимальная высота блестящего нояска Ац на торцах деталей и отходов после вырубки-пробивки

* Ориентировочно.

Примечание. Значения hji соответствуют результатам, полученным в штампах с обычными режущими зазорами Z- При чистовой вырубке-пробивке = s независимо от марки и толщины штампуемого материала (S).

. 9.66. Применение в направляющих парах шариковых сепараторов