А/В..... 0,2 0,3 0,4 0,5

К2 ....... 266 130 83 61,5

при защемлении с четырех сторон (рис. 9.67, г):

А/В............ 1,0 2,0 3,0 Св. 3

К2............... 19,7 12,3 10,9 9,86

1 . \&

ТтТТ

Рис. 9.67. К определению жесткости ппгампуемых деталей

го 30 0 50 60 70 во 90 worn fZ0J50 to я/s

Рис. 9.68. Зависимость коэффициента Сот К/5лдл различных сплавов:

1 - магниевые сплавы, оловянные деформируемые бронзы; 2 - дуралюмин Д16 твердый, ЗОХТС, стали 60С2 и 65T; 3 - алюминиевая бронза, АМЦ - твердый, Д - мягкий, латунь Л68 твердая; 4 - цинк, сталь 45, 111X15, 1Х18Н9Т; 5 - АМЦ мягкий, латунь твердая, Л90, Л95, стали 08, 10, 20, 30, 35; 6 - шпоминий твердый, медь, латуни мягкие: Л59, Л62, Л68, Л90; 7- алюминий мягкий

0,6 0,7 0,8 Св. 0,8

50,5 44,5 41,5 40

Формула (9.18) справедлива при условии, если ар не превышает предела пропорциональности ац штампуемого материала. При ар>адц в расчетах условно принимают ар Qj.. Практически, для учета жесткости в

формулу (9.15) вводится поправочный коэффициент С, определяемый по графику (рис. 9.68) в зависимости от отношения Rjs, Кривые построены для некоторых штампуемых материалов на основе расчетов по приведен-, ным выше формулам. Формула (9.15) с учетом коэффициента С принимает вид:

Спрог = Ли При подсчете отношения R/s для величины К вйосят дополнительные поправки, исходя из следующих математических зависимостей:

применительно к деталям типа шайб

R = R

4,196

i- =0,49/?i/;

следовательно,

Л 049 - )

для некруглых контуров

2 \ 4,196

= 0,245/;

следовательно.

R 0,245

Однако, если заготовки (отходы) независимо от их габаритов подвергать при вырубке защемлению (подобно схеме штамповки, применяемой при чистовой вырубке), то относительное усилие проталкивания для всех размеров определяют по формуле (9.15) без введения коэффициента С или считают приближенно равным 7 - 10% от усилия вырубки (пробивки) F.

Рабочие части, предназначенные для вырубки, обрезки или пробивки отверстий крупногабаритных контуров, выполняют преимущественно из секций (стандартизованных по ГОСТ 18732-80 и ГОСТ 24526-80 или специальных).

Одной из существенных проблем является обеспечение устойчивости секций во время

Рис. 9.69. Схема на1ружения секции разделительного штампа при закреплении ее в направлении действия силы/

работы. Если секции крепят в направлении движения ползуна пресса (рис. 9.69), то рекомендуется, чтобы их ширина В была больше высоты Н (В / Н > 1,2). Когда секцию закрепляют к жесткому боковому упору, то ширину В выполняют меньше высоты Н (В/Н< 1).

В первом случае необходимо удерживать секцию от возможного сдвига при действии распирающей силы и суммарной силы давления торца штампуемой детали (отхода) Nq, нормально действующих на стенку матрицы. Усилие, смещающее секцию, определяют из уравнения

cмeщ = н + - т,

где Nj - сила трения между опорной плитой и секцией.

Распирающая (нормальная) сила:

при вырубке замкнутого контура

= (0,3 0,4) Рц

при односторонней резке

АГ = (0,10,4)Р.

Сила трения Nj = Pifly где Pl - усилие, действующее в направлении сдвига материала, приходящееся на длину участка резания L; Pl - 1,25L Сср - коэффициент трения между плитой и секцией, = 0,15 + 0,18.

Нормальная сила давления торцов деталей (отходов) при наличии прямолинейного участка контура L

где - давление; п - число деталей, одновременно застрявших в матрице; Fi = hjL - площадь контакта детали со стенкой матрицы.

При односторонней резке Nq = О, следовательно,

cмeщmax = 0,4/>-PL/2.

При замкнутом контуре или с двумя противоположными контурами

cмeщ = 0,35/> - 0,15Р + pyFin = = 0,lPL-pJtuLn.

Смятие гшиты в зоне контакта со штифтом, запрессованным в плит на оптимальную глубину, равную lySd , без изгиба штифта (идеальный случай) наступает при условии

Однако в реальных условиях из-за изгиба штифта силу N приближенно определяют по формуле

практ смят

= 1,5

[<1

средн

L JcM

средн ят

100 МПа (для плиты из чугуна СЧ25 и стали 35).

Сопоставляя Лсмещ с N (с учетом количества штифтов), определяют способ фиксации секции - только с помощью штифтов или с применением жесткой опоры, выбирая один из вариантов, приведенных на рис. 9.70 [33].

Рис. 9.70. Способы надеашой опоры секций от сдвига

Цельные матрицы для некруглых малогабаритных контуров при легких условиях работы фиксируют от сдвига штифтами, а при тяжелых, особенно для обработки толстолистового проката (s > 6), дополнительно врезают в монтажную державку или непосредственно в несущую плиту.

Круглые матрищл-глазки, как правило,

запрессовывают в державки с посадкой -.

Проверочный расчет их стенок приведен в работе [33]. В практике запрессованные матрицы-глазки применяют со стенками различной толщины: 5 (0,1 + 0,2)d - для легких условий работ; 5 0,3д? i для тяжелых условий работ.

Расчет на прочность относительно тон-

Ф ........

До 4 1

Св. 4 до 8 0,8

Св. 8 до 0,75

- минимальный радиус инер-

ции сеченмя рабочей-части пуансона (/ - минимальный осевой момент инерщси поперечного сечения рабочей части пуансона; /сеч -площадь этого сечения); - площадь контакта рабочего торца пуансона со штампуемым материалом; [а]сж - допускаемое напряжение сжатия с запасом прочности в 1,5 - 2 раза (для инструментальных сталей У8А; У10А и др. принимают [а]сж = 1600 МПа; для группы высоколегированных сталей типа Х12М; Х12М1; 9Х и др. [а]сж = 1900 МПа).

Минимальный радиус инерции для пуансона круглого сечения

при - > 1 площадь контакта = Реч - d

lui s

= -; при - <1 условно принимают

pyc. s{2d-s)

Штампы для вьшолнения формоизменяю-ощх операций. Штампы для гибки. Конструктивно штампы для гибки отличаются несложной схемой, преимущественно с одной парой инструмента, выполняющего один или несколько изгибов в листовой заготовке. Наиболее простыми являются штампы для одноуг-

ких пуансонов проводят, исходя из условия доп Рпр> где Рдоп - допускаемая нагрузка на сжатие; Рр - потребное усилие пробивки.

Допускаемую нагрузку на сжатие и устойчивость рабочей части пуансонов высотой hi (см. рис. 9.63) определяют по формуле

Рдоп = Фк[с]сж>

где ф - коэффициент понижения допускаемого напряжения, зависящий от условной гибкости, которая определяется отношением IAi/Zmm [ц - коэффициент приведенной длины, характеризующий способ закрепления (заделки) рабочей части и принимаемый равным 0,7]. Ниже приводятся некоторые значения ф в зависимости от i/li min-

12 Св. 12 до 16 Св. 16 до 23 Св. 23 до 30 0,72 0,65 0,6;

ловой гибки V-образных и Г-образных деталей.

Гибка по V -образной схеме может быть свободной (рис. 9.71, а) и с защемлением в зоне изгиба (рис. 9.71, б). В первом случае не гарантируется соблюдение размера L полки детали. Чем меньше глубина матрицы Л, тем меньше погрешность размера L. В схеме с защемлением размер L полок может быть выдержан с достаточно высокой точностью независимо от глубины матрищл h. Точность выполнения угла а штампуемой детали достигается, прежде всего, за счет пригонки угла матрицы, поэтому пуансон может быть с углом 2 1 (Р**с. 9.71, в). Таким образом, гибка допускается без взаимной пригонки пуансона по матрице. Это упрощает изготовление штампа, но отрицательно влияет на качество штамщемой детали. Точное соблюдение геометрической формы штампуемой детали также зависит и от упругих свойств материалд заготовки, что требует корректировки угла матрицы в процессе отладки штампа.

Г-образную гибку вьшолняют с защемлением (прижимом) заготовки (рис. 9.72) независимо от того, куда направлена полка детали - вверх или вниз. Корректировка угла а детали проводится за счет изменения соответствующего угла пуансона 7 и прижима 2. Особенно это удобно при наклоне защемленной полки детали.

Наличие противоотжима 3 во всех конструкциях штампов для Г-образной гибки -обязательно.

Штампы для гибки деталей Ц-образной формы в отличие от штампов для Г-образной