Рне. 9.71. У-образная гибка в штампах

Рнс. 9.72. Г-образная гибка с защемлением одной полки штампуемой детали

Рис. 9.73. Типовые конструкции рабочих частей штампов для U-образной гибки

гибки нагружены преимущественно симметрично (рис. 9.73). Помимо защемления заготовки, без которого невозможна нормальная работа штампа, необходимо обеспечивать принудительный съем детали с пуансона после гибки либо с помощью толкателей 1 (см. рис. 9.73, а), действующих от пружин или от жесткого толкателя пресса, либо с помощью жестко закрепленных козырьков 1 (см. рис. 9.73, б). Пружинение полок частично или полностью может быть снято за счет поднутрения боковых сторон пуансона на угол у =1 -5- 3 ° (см. рис. 9.73, б) или путем искусственного перегиба на угол Yi основания (дна) защемленного участка с последующей правкой детали [33]. Однако данный способ достаточно эффективен для относительно толстых металлов (л > 3 мм), имеющих небольшое значение отношения Qj/E. При низких полках (рис. 9.74), когда Л2 необходимо осуществлять правку детали в зоне изгиба. Рабочий участок

матрищл вьшолняют по высоте с перекрытием полки детали на величину /ij (2 + 3)5 .

Во всех приведенных схемах гибки защемление (прижим) заготовки осуществляется от буфера пресса (через толкатели) или пружинами, встроенными непосредственно в штампе. Методику определения усилия прижима см. в [33 и 14]. На практике усилие прижима Спр принимается ориентировочно равным (0,45 + 0,5)Р, где Р - технологическое усилие гибки.

Усилие съема детали N с пуансона рассчитьшают, исходя из предположения, что штампуемая деталь плотно прилегает к пуансону и при съеме необходимо преодолеть силу трения. Тогда

М2\л

n-Cl-)

Рис. 9.74. Геометрия рабочих частей пггампа для и-образной гибки детали с низкой полкой

M2\i

Я--(1ц) 2

где М = GjW- момент упругого изгиба детали (Ж - момент сопротивления ее поперечного сечения); ц - коэффициент трения.

Работоспособность гибочного штампа во многом зависит от величины радиуса закругления рабочих кромок матрицы (см. рис. 9.74). Чем относительно больше г, тем меньше контактное напряжение в зоне контакта штампуемого материала с матрицей и тем выше качество детали и стойкость штампа. В зависимости от схемы гибки, высоты полок и от толщины штампуемого материала радиус матрицы назначают в пределах /м = (1 7)5*. Радиус рабочей кромки матрицы г, равный (1 - 2)5*, применяют только в тех случаях, когда полки штампуемой детали относительно низкие < 35*). Однако при толщине листо-

вого проката s > 3 мм и малом радиусе tj качество штампуемой детали и стойкость матрицы низкое.

Особую группу представляют штампы для завивки петель и свертывания втулок. На рис. 9.75 приведена одна из распространенных схем рабочих частей штампов для завивки ушка петли за три перехода, применяемых при штамповке относительно небольших партий деталей. В крупносерийном и массовом производстве выполняют завивку петли за один переход (рис. 9.76). Заготовки поступают с предварительно подготовленными концами.

Конструкция штампов для свертывания втулок также различна в зависимости от характера производства. Для мелких серий приемлем вариант простейших схем взаимодействия рабочих частей штампов в три перехода [33]. В условиях крупносерийного и массового производства целесообразно выполнять штамповку вгулок из ленты, совмещая отрезку заготовок со свертыванием.

1-d переход 2-й переход

Ш 0,25...0,35

3-й переход

Рис. 9.75. Геометрия рабочих частей штампов дм гибки ушка петли за три перехода

Заготовка

Рис. 9.76. Поперечный разрез штампа дм завивки ушка петли за один переход