Комплексное легирование стали. Промышленная инвестиционная деятельность

Главная страница Публикации Литье и сплавы Промышленный нагрев Механика

Главная Комплексное легирование стали

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 [ 23 ] 24 25 26 27 28

	Темпера- ТЛ7ПЯ НГ -						Ад ДЛЯ образ-
	Темпера- ТЛ7ПЯ НГ -						цов с трещи-
Сталь	1 ура И1 пытаний,
	°с					МДж/м2
5ХНВС			1030	1305
			1030	1305		0,55
				1220		0,55
						0,45
						0,40
		1560 HB			40.5	0,50
5ХГМ			1450	1600		0,37
			1080	1300		0,44
				1000		0,37
						0,42
5ХГМ				1250		0,43
				1180		0,36
				1152		0,65
				1015		0,49
						0,32
						0,38
4ХМФС			1480	1600		0,45
			1260	1500		0,45
			1200	1440		0,50
			1200	1300		0,45
				1080		0,54
			1350	1510		0,55	0,08
и Y MibC						0,55	0,08
			1310	1480		0,25	0,02
			1190	1350		0,65	0,28
			1210	1370		0,55	0,23
						0,85	0,23
						0,60	0,21
5Х2МНФ			1500	1750		0,55
			1300	1470		0,65
			1140	1320		0,65
				1160		0,65
				1000		1,00
1л У9МНЛ			1380	1480		0,60	0,16
1л У9МНЛ				1480		0,60	0,16
			1290	1450		0,40	0,04
			1110	1270		0,65	0,33
			1140	1320		0,65	0,40
						0,65	0,30
						0,80	0,30

Сталь	Температура испытаний,				ан для образ- цов с трещиной
	°С			МДж/м
ЗХ2МНФ		1300	1450	0,55
ЗХ2МНФ		1320	1470	0,30
		1100	1300	0,80
		1120	1320	0,50
			1100	0,55
			1110	0,60

Примечание. Значения свойств, приведенных в числителе дроби, получены при испытании образцов, моделирующих закалку заготовки сечением 15Х 15 мм с охлаждением в масле, а в знаменателе - то же, но для центральных зон заготовки сечением 500X500 мм.

66. Длительная прочность сталей [24]

Температура испытания, °С

Сталь
Сталь
	G, МПа	время до	0, МПа	время до
	G, МПа	разрушения, ч	0, МПа	разрушения, ч
5ХНВ

		2171

Типа 4ХЗВМФ	1000		1000



4Х5В2ФС	1150



4Х2В5ФМ	1150		1050
	1050
	1000	1549
		1202
Типа ЗХ2МНФ	1000
		1777

67. Релаксация напряжений в сталях (в %) при 500 X [24]

Сталь		Время, ч
Сталь							1000
5ХНВ 5ХНМ	750 600	85,5 56,0	92,4	94,0 83,0	94,3	95,3 89,0	96,5 92,5
Типа 4ХЗВМФ	750 600	12,0 8,3	21,4 21,4	27,5 25,0	34,6 30,0	Поломка 32,7 1 37,8
4Х5В2ФС	750 600	15,7 11,5	23,4 20,3	26,6 26,5	30,7 29,3	34,4 31,7	38,8 35,0
4Х2В5ФМ	750 600	10,8 9,1	17,6 15,8	19,2 20,0	22,8 23,0	25,0	30,1 52,0
Типа ЗХ2МНФ	750 600	16,2 16,3	27,6 28,0	32,0 31,4	37,0 36,7	38,6 39,0	45,3 45,0

68. Коэффициент линейного расширения сталей умеренной теплостойкости и повышенной вязкости [4]

Сталь		10 (в °С~*) в интервале температур
Сталь
	100-250	250-350	350-600	600-700
5ХНМ	12,5	14,1	14,2
5ХНВС	12,5	14,1	14,6	16,5
30Х2МНФ	12,7	14,2	15,6	15,8

репной теплостойкости и повышенной вязкости приблизительно одинаковы (табл. 68). Рекомендуемые области применения этих сталей приведены в табл. 69.

Стали повышенной теплостойкости и вязкости (4Х5МФС, 4Х5МФ1С, 4Х5В2ФС, 4ХЗВМФ, ЗХЗМЗФ, 4Х4ВМФС) относят к заэвтектоидным, так как содержание первичных карбидов в них мало. Карбидная неоднородность при диаметре до 50 мм обычно не превышает баллов 1-2. В отожженном состоянии доля карбидной фазы (МззСб, МбС, VC) - 6-12%. Теплостойкость сталей повышается с увели-

чением в структуре сталей количества карбидов МоС и VC, т. е. при повышении концентрации вольфрама, молибдена и ванадия.

После закалки на мелкое зерно (9-10) в структуре сохраняется 2- 6 % нерастворившихся карбидов МбС и VC и 5-12 % остаточного аустенита. Их влияние на свойства незначительно. Выделение вторичных карбидов по границам зерен и образование промежуточных структур снижает вязкость (табл. 70). Поэтому при назначении режима ступенчатой закалки, обеспечивающего минимальное коробление, охлаждение с темпе-

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 [ 23 ] 24 25 26 27 28